دانلود مقاوم شدن از بلوک های رسی خاک در زمان چرخه های انجماد و ذوب

قسمتی از متن انگلیسی

---

When the blocks were subjected to 7 days of 95% RH, all velocitiesdecreased and the amplitude of the decrease was inversely propor-tional to the velocity value at the end of the freezing–thawing cycles.This means that, the higher the velocity had been, the lower it becameafter re-humidification. Finally when oven-dried (50 °C), samplespresented the same velocity independently of their hydric history.The last few observations are noteworthy because the elastic wavevelocities, and especially that of the elastic compressive wave Vp, pro-vide a non-destructive parameter that gives information on the dam-age of the sample. It is interesting to compare these results with thoseof the literature. Numerous studies have been carried out on differentsedimentary rocks.Gueguen and Palciauskas (1992)showed that thepresence of water (or any other low compressibilityfluid) in thepores of the rocks, and thus the degree of saturation, had a strong ef-fect on the value of Vp (Gueguen and Palciauskas, 1992). This effectcan be explained by the fact that the compressive wave velocity in

---

عنوان انگلیسی مقاله: Hardening of clayey soil blocks during freezing and thawing cycles

عنوان فارسی مقاله: سخت شدن بلوک های خاک رس در طول چرخه های انجماد و ذوب

دسته: عمران - مهندسی مواد

فرمت فایل ترجمه شده: WORD (قابل ویرایش)

تعداد صفحات فایل ترجمه شده: 9

جهت دانلود رایگان نسخه انگلیسی این مقاله اینجا کلیک نمایید

ترجمه ی سلیس و روان مقاله آماده ی خرید می باشد.

_______________________________________

چکیده ترجمه:

با توجه به فقدان منابع مرتبط با رفتار  بلوک های خاک رس در معرض چرخه های انجماد ، ذوب، کار اکتشافی در این بلوک به منظور مطالعه اثرات چرخه انجماد ذوب در خواص مکانیکی آنها انجام شده است  .  از آنجا که بلوک ها  تثبیت شده نیستند ، روش ها بطور مرسوم برای چرخه های انجماد ، ذوب بکار برده میشود ، به گونه ای که در آن نمونه ها غوطه ور شده و  با این  مورد مطالعه سازگار میشوند: نمونه ها  با قرار گرفتن در یک محیط مرطوب به مدت 1 هفته ( 20 ° C و 95٪ (RH  (رطوبت نسبی )  مرطوب شده  و پس از آن بدون هیچ گونه رطوبت مجدد بین چرخه  ها در معرض  چرخه انجماد ذوب قرار میگیرند . تغییرات وزن و سرعت موج متراکم نشان داد که چرخه های انجماد ، ذوب  منجر به خشک شدن نمونه ها میشود  . عواقب ناشی از این چرخه ها در خصوصیات بلوک های خاک خشکی و سخت شدن نمونه ها میباشد .  این سختی توسط مطالعه خصوصیات مکانیکی بلوک های خاک رس (مدول ها و مقاومت فشاری  مشخص شد.

کلیدواژه: بلوک های خاک رس، چرخه های انجماد و ذوب، سخت شدن خشک کردن، 

 

جهت دانلود محصول اینجا کلیک نمایید

دانلود ترجمه مقاله خاصیت مکانیکی بتن فوم در معرض دمای زیاد

قسمتی از متن انگلیسی

---

All the foamed concrete samples were made in house. The sta-ble foam was produced using foam generator Portafoam TM2 Sys-tem, obtained from the Malaysian manufacturer (www.portafoam.com). This system runs from an air compressor and consists of amain generating unit, a foaming unit, and a lance unit. The foamingagent used was Noraite PA-1 (protein based) which is appropriatefor foamed concrete densities ranging from 600 kg/m3to 1600 kg/m3. Noraite PA-1 comes from natural sources and has a weight ofaround 80 g/l and expands about 12.5 times when used with thePortafoam foam generator. Three identical specimens were pre-pared for each density and were tested at 28 days after mixing

---

عنوان انگلیسی مقاله: Mechanical properties of foamed concrete exposed to high temperatures

عنوان فارسی مقاله: خواص مکانیکی بتن فومی در معرض دمای بالا

دسته: عمران - مهندسی مواد

فرمت فایل ترجمه شده: WORD (قابل ویرایش)

تعداد صفحات فایل ترجمه شده: 46

جهت دانلود رایگان نسخه انگلیسی این مقاله اینجا کلیک نمایید

ترجمه ی سلیس و روان مقاله آماده ی خرید می باشد.

_______________________________________

چکیده ترجمه:

این مقاله نتایج حاصل از یک مطالعه تجربی و تحلیلی را در  بررسی خواص مکانیکی فوم بتنی در معرض دمای بالا گزارش میدهد. دو چگالی بتن فومی، 650 و 1000 kg/m3، ساخته شدند و با بررسی های اضافی بر چگالیهای 800، 1200 و 1400 kg/m3 برای داده های اضافی مورد بررسی قرار گرفت. نتایج تجربی دائما ثابت میکند که کاهش سختی بتن فومی در دماهای بالا عمدتا پس از  90 درجه سانتیگراد بدون در نظر گرفتن چگالی رخ می دهد وقتی که آب منبسط می شود و از جسم متخلخل تبخیر میشود.از مقایسه نتایج تجربی این پژوهش با تعدادی از مدل های پیش بینی برای مقاومت معمولی بتن ، این تحقیقات نشان داده که خواص مکانیکی بتن فومی میتواند با استفاده از خواص مکانیکی مدل ها برای وزن نرمال بتن داده شده پیش بینی شود که خواص مکانیکی بتن فومی از سیمان پرتلند CEM1 نتیجه میشود.

کلیدواژه: بین فومی، خواص مکانیکی، دمای بالا، دمای مرتفع، مدل بتن، مدل پیش بینی قدرت، تنش- کرنش، بتن در آنش

جهت دانلود محصول اینجا کلیک نمایید

دانلود ترجمه مقاله اثر چرخه های ذوب و انجماد بر سخت فشاری محصور نشده خاک رس

قسمتی از متن انگلیسی

---

All prepared specimens are cylinder-shaped with 38.5 mmdiameter and 77 mm height. A moisture content of 27% is chosen inspecimen preparation, since the sample compaction is very difficult atlower moisture contents. At moisture contents greater than 27%,polypropylenefibers absorbed most of the mixture water and adhereto each other. Therefore, a uniformfiber–clay mixture will not beobtained. To prepare the steel reinforced specimens, wet clay andsteelfibers are mixed easily. The mixture is divided into four parts.Each part is poured in the mold and is compacted. This procedure isrepeated to obtain a fully compacted sample

---

.

عنوان انگلیسی مقاله: The influence of freeze–thaw cycles on the unconfined compressive strength fiber-reinforced clay

عنوان فارسی مقاله: اثیر چرخه های ذوب و انجماد بر مقاومت فشرده محصور نشده خاک رس تقویت شده با الیاف

دسته: عمران - مهندسی مواد

فرمت فایل ترجمه شده: WORD (قابل ویرایش)

تعداد صفحات فایل ترجمه شده: 8

جهت دانلود رایگان نسخه انگلیسی این مقاله اینجا کلیک نمایید

ترجمه ی سلیس و روان مقاله آماده ی خرید می باشد.

_______________________________________

چکیده ترجمه:

چرخه ذوب انجماد  یک فرایند هوازدگی است که اغلب در آب و هوای سرد رخ میدهد. در حالت فریز، شرایط ترمودینامیکی در دمای زیر ° C  0 منجر به  انتقال آب و یخ میشود  .در نتیجه، خواص مهندسی خاک مانند نفوذپذیری ،محتوای آب ، رفتار تنش کرنش ، قدرت کم ، مدول های الاستیک ، انسجام ، و زاویه اصطکاک ممکن است تغییر کند . مطالعات پیشین بر تغییر خواص فیزیکی و مکانیکی خاک با توجه به چرخه  ذوب و انجماد متمرکزشده است . در این مقاله، اثر چرخه های انجماد و ذوب بر مقاومت فشاری خاک رس تقویت شده با الیاف انجام شده است.  برای این منظور ، خاک رس کائولینیت تقویت شده با الیاف فولاد و پلی پروپیلن در آزمایشگاه فشرده شده و در معرض حداکثر 10 سیستم بسته چرخه انجماد و ذوب قرار گرفته اند. سپس مقاومت فشاری محصور نشده نمونه های تقویت شده و تقویت نشده ، تعیین می شود. نتایج این مطالعه نشان میدهد که برای خاک بررسی شده ، افزایش در تعداد چرخه های ذوب انجماد منتج به کاهش مقاومت فشاری محصور نشده نمونه های خاک رس با 20-25٪  ، میشود . علاوه بر این ، گنجاندن فیبر در نمونه های خاک رس ، افزایش مقاومت فشاری بتن محصور نشده خاک و کاهش یخ زدگی را بدنبال دارد. علاوه بر این، نتایج حاصل از این مطالعه نشان میدهد که فیبراضافی ، مقاومت خاک در برابر چرخه های ذوب انجماد را کاهش نمی دهد ، علاوه بر این ، این مطالعه نشان می دهد که افزودن 3 درصد الیاف پلی پروپیلن باعث افزایش مقاومت فشاری محصور نشده خاک قبل و بعد از چرخه انجماد ذوب از 60٪ به 160 ٪ و کاهش یخ زدگی با 70 ٪ .میشود .

کلیدواژه: چرخه های ذوب و انجماد، خاک کائولینیت، فیبرهای فولاد، فیبرهای پلی پروپیلن

جهت دانلود محصول اینجا کلیک نمایید

دانلود ترجمه مقاله ظرفیت برشی تیر بتون مسلح با سطح مقطع های مختلف

عنوان اصلی لاتین : Shear Capacity of Reinforced Concrete Beam with Different Cross Section Types of Lateral Reinforcement on Minimum Ratio

عنوان اصلی فارسی مقاله: ظرفیت برشی تیر بتن مسلح با سطح مقطع های متفاوت و آرماتور جانبی در حداقل نسبت.

مرتبط با رشته : عمران

نوع فایل ترجمه : ورد آفیس(که دارای امکان ویرایش می باشد)

تعداد صفحات فایل ترجمه شده: 12 صفحه

کلمات کلیدی مربوطه با این مقاله: تیر، بتن مسلح، آرماتور برشی، پیچش، آرماتور تنشی

برای دریافت رایگان نسخه انگلیسی این مقاله اینجا کلیک نمایید

______________________________________

بخشی از ترجمه:

هدف از این پژوهش تعیین ظرفیت برشی یک تیر بتن مسلح با سطح مقطع های متفاوت و آرماتور جانبی است. نمونه های مورد استفاده در این پژوهش از یک تیر بتن مسلح با پهنای mm 100 و ارتفاع mm 150 و (f_c ) ́=18 MPa ساخته شده اند. این تیر دارای یک آرماتور تنشی 2#2 در ته تیر و یک آرماتور 2#2 در وجه فوقانی تیر است تا وضعیت آرماتور برشی حفظ شود. آرماتور برشی با mm 4ϕ آرماتور فولادی فراهم شده که به فاصله mm 200-150 از هم در میانه تیر قرار دارند. این آرماتور برشی نسبت حداقل محدودیتی که در ACI 318-08 مشخص شده را رعایت می کند. نتایج آزمون حاکی از آن بودند که ظرفیت برشی هیچ تفاوت معناداری در سطح مقطع های متفاوت آرماتور برشی ندارد. اما خاموت های باز را می توان به عنوان راه حل عملی در زمینه ساخت و ساز مد نظر قرار داد.

مقدمه:

بتن تنش ضعیفی دارد و اگر آرماتور مناسبی وجود نداشته باشد تیر بتنی از هم خواهید پاشید. تنش های کششی به علت تنش محوری، خمش، چرخش یا ترکیبی از این نیروها در تیرها حاصل می شود. مکان ترک ها در تیر بتنی به جهت تنش های اصلی بستگی دارد. برای عمل ترکیبی تنش های نرمال و برشی، حداکثر تنش قطری در فاصله ای به اندازه تقریبا d از وجه حامل به وجود می آید. فاصله d اندازه ای از انتهای فیبر فشرده سازی تا مرکز آرماتور تنشی طولی است. ترک های خمشی- برشی رایج ترین نوع ترک در تیرهای بتنی مسلح است. یک ترک خمشی به صورت عمودی در تیر گسترش می یابد؛ سپس ترک انحنا یافته هنگامی از بالای تیر تشکیل می شود که تنش های برشی در آن منطقه گسترش یابند. در مناطقی با تنش های برشی بالا، تیرها را باید با خاموت یا با میله های خم شده تقویت نمود تا تیرهای داکتیلی به دست آید که در صورت وقوع شکست ترک نمی خورند. اگر آرماتور برشی فراهم نشود، شکست تردی بدون علامت هشدار دهنده ای رخ خواهد داد.

جهت دانلود محصول اینجا کلیک نمایید

بخشی از مقاله انگلیسی

acting as the tie and by the un-cracked concrete above and to the sides of the crack acting as the archabove.Althoughthere are some test results on shear reinforcement [2-19], there is very few test resultconcern on effect of different cross section of shearreinforcement. Thus 9 RC beams with different typesof shear reinforcement cross section to investigate the shear capacity of the beams.The specimens used in the research were made from a concrete beam with 100 mm width and 150 mmheight. Concrete beam was reinforced with 2#2 tension bars lie at the bottom of the beam, and 2#2 barslie  at  the  top  of  the  beam  to  maintain  the  position  of  the  lateral  reinforcement.  Lateral  reinforcementprovide by4 mm steel reinforcement spaced every 150 mm near the support until ¼ length of the beam,and  spaced  every  200  mm  at  the  middle  of  the  beam.  The  concrete  compressive  strength  used  in  thisresearch isf/c= 18 MPa. Beams are classified into 3 groups,Group A beams used closed stirrups, GroupB  beams  used  open  stirrups,  while  Group  C  beams  used  open  stirrups  with  additional  horizontal  barplaced in the top of the beam. Figure 1 shows beams dimension and its cross section.

دانلود ترجمه مقاله ارتباط سرعت برشی- درجه حرارت و ویسکوزیته در قسمت کم عمق زمین

عنوان اصلی لاتین :

 The Relationship Between Shear Wave Velocity,temperature,attenuation and viscosity in the shallow part the mantle

عنوان اصلی فارسی مقاله: رابطه سرعت برشی,درجه حرارت ،روابط کاهندگی و ویسکوزیته در قسمت کم عمق از گوشته

مرتبط با رشته های : عمران - زمین شناسی

نوع فایل ترجمه : ورد آفیس(که دارای امکان ویرایش می باشد)

تعداد صفحات فایل ترجمه شده: 30 صفحه

کلمات کلیدی مربوطه با این مقاله: توموگرافی امواج سطحی ،درجه حرارت گوشته،ضخامت لایه لیتوسفر،روابط کاهندگی موج برشی و ویسکوزیته گوشته.

برای دریافت رایگان نسخه انگلیسی این مقاله اینجا کلیک نمایید

_______________________________________

بخشی از ترجمه:

توموگرافی امواج سطحی با استفاده از اساس سرعت امواج مابین 4-1 دوره بوده وبین 160-50 می باشد.. پروتکل ما 250 کیلومتر ورزولوشن عمودی از50 کیلومتر به عمق 300کیلومتر در گوشته است. مدل جدید ما    . PM-V2-2012 بوده  و مقدار 106 *3  لرزه ثبت شده است که موافق با پروتکل مدل قبلی است این است که با نخمین دما از مدل های ورقه اقیانوسی و با فشار و برآورد درجه حرارت از ترکیب مواد معدنی گارنت پریدوتیت مقدار SV(P,T) براساس مشاهدات ژئو فیزیکی محاسبه شد . اینها در مرحله بعد مورد استفاده به منظور برآورد مدل برشی و مشتقات آن با توجه به دماو فشار مورد استفاده قرار خواهد گرفت که باید با آزمایشهای آزمایشگاهی به یک توافق منطقی برسد. در درجه حرارت بالا یک آرامش رخ می دهد. که باعث موج برشی وبه فرکانس بستگی دارد. این رفتار  عامل یک ویسکوزیته برای بدست آوردن زمان آرامش ماکسول است که این رفتار آرام از یک بعد فرکانسی شرح داده شده است که بستگی به انرژی فعال سازیE و مقدار حجم V دارد و مقادیر آنها از مدل ها ژئوفیزیکی در آزمایشهای آزمایشگاهی در درجه خحرارت بالا توافق دارد. در نتیجه این مدل برای تعیی ضخامت لایه لیتوسفر در موج برشی ایجاد شده از تغییرات سرعتی استفاده می شود. این پروتکل دو عامل را با توجه به مدل های قبلی بهبود داده است وبه وضوح حل لیتوسفر ضخیم را در  زیر کمربند درونی فعال که در حال حاضر کوتاه است را نشان می دهد. همین عبارت اجازه می دهد که مقدار روابط کاهندگی موج برشی و ویسکوزیته آن برآورد شود.

1-مقدمه:

ارتباط سرعت موج برشی در مقابل افزایش کاهندگی کاهش کی یابد و کاهش ویسکوزیته در گوشته فوقانی زمین تقریبا در  90 سال گذشته شناخته شده است.(گوتنبرگ 1950.ص76) این اثرات در آستونسفر بیشتر آشکار می باشد که در  آن درجه حرارت گوشته به درجه حرارت ذوب می رسد. شکل 1-A یک حالت ثابت ژئوترم را نشان می دهد. لایه ی نزدیک به سطح که در آن گرما از طریق هدایت منتقل می شود به عنوان یک لایه مرزی مکانیکی شناخته شده است(MBL) این است که توسط یک فاصله در لایه مرزی حرارتی (TBL) بخشی از حرارت به صورت هم رفتی از گوشته فوقانی منتقل می شود. در اعماق بیشتر گرادیان دما در ایزونتروپیک همرفتی است. بدون ناپیوستگی در عردو درجه حرارت شیب می تواند در هر نقطه رخ دهد. 

جهت دانلود محصول اینجا کلیک نمایید

قسمتی از مقاله انگلیسی

The new tomographic model for SV uses all the digital seis-mograms generated by the earthquakes listed in the centroid mo-ment tensor (CMT) catalogue (Dziewonski et al., 1981) at distances100◦. The number of such records is∼3×106,oranorderofmagnitude more than were available in 2006. This increase allowsus to use a lateral correlation length of 250 km rather than 400 kmused by PM6 and a vertical one of 50 km. Only seismogramsfrom the vertical components were used, principally because theyhave better signal-to-noise ratios than do the horizontal compo-nents. The shear wave velocities are therefore those of SV. As be-fore, the inversion makes extensive use of higher mode dispersion,which principally controls the vertical resolution. The three dimen-sional model of SV is derived by first inverting individual surfacewaveforms in the 50–160 s period range for a path-average SVmodel using the automated version (Debayle, 1999)oftheCaraand Lévêque (1987)technique. The path-average velocity mod-els are then combined in a tomographic inversion to obtain thethree dimensional SV wave speed model using the technique ofDebayle and Sambridge (2004). The crustal model ofNataf andRicard (1996)is used for the shallow structure. The method is de-scribed more fully byPriestley et al. (2012), and takes account ofthe dispersion produced byQ−1s(Debayle, 1999). We invert forthe SV velocity and azimuthal anisotropy distribution as functionsof depth, and refer to this new model as PM_v2_2012.Sieminskiet al. (2004)have shown the resolution of tomographic modelscan be comparable to the wavelength of the surface waves if large

ترجمه مقاله مدل ترکیبی به منظور آنالیز غیر خطی قسمت های ناهمسان مرتبط با بار کشش 3D

عنوان اصلی لاتین : Coupled model for the non-linear analysis of anisotropic sections subjected to general 3D loading

Part 1: Theoretical formulation

عنوان اصلی فارسی مقاله: مدل ترکیبی برای تحلیل غیر خطی بخش های ناهمسان مربوط به بار کشش سه بعدی (3D) کلی - بخش اول: فرمول تئوری

مرتبط با رشته های : سازه ها - کامپیوتر

نوع فایل ترجمه : ورد آفیس(که دارای امکان ویرایش می باشد)

تعداد صفحات فایل ترجمه شده: 33 صفحه

کلمات کلیدی مربوطه با این مقاله: ندارد

برای دریافت رایگان نسخه انگلیسی این مقاله اینجا کلیک نمایید

بخشی از ترجمه:

مدل عددی برای تحلیل ترکیبی بخش های مقطعی با شکل دلخواه حاصل از مواد ناهمسان و ناهمگن تحت بار کشش ترکیبی سه بعدی درست شده است؛ فرمول بندی می شود. این نظریه به طور کامل از ملاحظات تعادلی مشتق شده است و بر پایه انطاق انحراف بخش های سه بعدی و فرضیه بخش سطح قدیمی استوار است. صفات و خصوصیات سه بعدی همانند ماتریس سختی بخش (seetion stiffiness) که تاثیرات ترکیبی بین نیروهای نرمال و مماسی را به علت ناهمسانی کروی ماده انعکاس می دهند، بدست می آید. کرنش و تنش های قدیمی به عنوان متغیرهای ورودی و خروجی نگهداری می شوند. مدل مفروض به صورت یک قانون ساختاری برای المان های فریم در تحلیل یک ساختار کامل مناسب است. 

1- مقدمه

سیاری از المان های ساختاری هدفی برای ترکیب نیروهای محوری و برشی و خمیدگی و پخشی هستند. برای ره گیری دقیق پاسخ چنین اعضایی بایستی تعال بین نیروهای مماسی و نرمال در نظر گرفته شود، مخصوصاً اگر شکست، خمیدگی و شکستگی یا سایر خواص غیر خطی ماده روی دهد. 

بسیاری از مول های تحلیل کنونی توانایی دریافت نتایج ترکیبی بر پایه فرمول های المان محدود دو بعدی (2D) و سه بعدی (3D) را دارند که زمان بوده و به طور کلی برای استفاده در مسائل مهندسی مناسب نیستند. از طرف دیگر فرمول های مهندسی بر پایه المان های تیروستون (beam- column) که از مفهوم برش مقطعی استفاده می کنند و با نیروهای تعمیم یافته و تبدیلات رفتار می کنند به طور کلی زمانی که پدید غیر خطی منظور می شود نتایج ترکیبی ذکر شده لحاظ نمی شود. 

جهت دانلود محصول اینجا کلیک نمایید

قسمتی از مقاله انگلیسی

Yu et al.[16]developed a cross sectional model for theanalysis of composite cross sections under 3D loadingbased on a variational asymptotic solution. The compositematerial is considered as elastic-orthotropic and the crosssections analyzed are composite lamina assemblies mostlyemployed in the aeronautical industry. The model is capa-ble of obtaining a 3D stress state from a sectional analysis.However, non-linear behavior was not considered.It  is  well  known  that  cracked  concrete  exhibitsanisotropic behaviour, so called crack-induced anisotropy.Post-cracking coupling between shear related forces (tor-sion and shear forces) and axial related forces (axial forceand bending moments) takes place, as reported by Hsu[4].Fig. 1shows a representation of this phenomenon. Ifa concrete section is subjected to torsion, and diagonalcracks develop, the stresses in the two principal directionscan no longer be of identical magnitude, the compressionstress is then greater than the tensile one. Therefore, a shearstress can not be sustained unless volumetric compressionis supplied by the reinforcement. Coupling between tangen-tial and normal forces occurs and the equilibrium condi-tions among fibers have to be satisfied in the threedimensions.

دانلود ترجمه مقاله استواری سازه ها (پایداری) Structural stability

عنوان اصلی لاتین : Structural stability

عنوان اصلی فارسی مقاله: پایداری سازه ها

مرتبط با رشته های : عمران - سازه ها

نوع فایل ترجمه : ورد آفیس(که دارای امکان ویرایش می باشد)

تعداد صفحات فایل ترجمه شده: 27 صفحه

کلمات کلیدی مربوطه با این مقاله: ندارد

برای دریافت رایگان نسخه انگلیسی این مقاله اینجا کلیک نمایید

_______________________________________

بخشی از ترجمه:

این مقاله قصد دارد استحکام ساختمان های زمین پهن را، از لحاظ کشسانی و غیر کشسان مورد بررسی قرار دهد. واکنش های ایستا و حرکتی، حرکت های خطی و غیر وخطی، معابر انرژی، جنبه های ترمودینامیکی، توانایی خزیدن و شکستکی از بی ثباتی های رایج اند. نظریه ی استحکام در رشته های گوناگون مهندسی و علوم عملی دارای اهمیت است و تاریخچه ی انتظام نیز بطور خلاصه بیان شده است. ضمیمه های کلی بطور مختصر آورده شده اند و گرایش های مفید اخیر مخصوصا توانایی تحلیل مدلهای آسیب دیده و شکسته دارای اهمیت هستند. 

1- مقدمه 

استحکام بیانگر یک مشکل بنیادی در مکانیزم های خاک است، که باید ساختمان ها را در مقابل متلاشی شدن و فرو ریختن تایید کند. تئوری استحکام دارای اهمیت زیادی در مهندسی ساختمان، مهندسی جو، مهندسی هسته ای، مهندسی ساحل، اقیانوس و مهندسی قطب شمال است و نقش مهمی را در مشکلات مساحت ساختمان ها و مهندسی مواد و فیزیکی ایفا می کند. 

اهمیت این موضوع با توجه به تاریخچه ی متلاشی شده و فرو ریختن ساختمان ها که ناشی از اهمال یا سوء تفاهم در طراحی جنبه های استحکام است، آشکار می شود. از مشهورترین این ساختمان ها شاید فرو ریختن پل تاکومانارو در سال 1940 باشد که به دلیل بی ثباتی های آب و هوایی بود. 

و نیز فرو ریختن کلی هارت فورد آرنا در سال 1978 و ساختار زنبوری بالای تئاتر دانشگاه پست در همان سال و فرو ریختن پل فولادی در ملبورن چند شسال قبل از آن ها فرو ریختن برج خنک سازی پل فری از مشهورترین ساختمان های فرو ریخته هستند. 

تجزیه وتحلیل استحکام در مکانیزم های خاک با راه حل پیشنهادی رایولر که یک راه حل برای خم کردن ستون کشسان بود آغاز شد. (1744) 

جهت دانلود محصول اینجا کلیک نمایید

قسمتی از مقاله انگلیسی

The Øexibility method of analysis of frames was extended to critical load analysis by formulating thedependence of the Øexibility matrix of the column on its axial force (von Mises and Ratzersdorfer, 1926;Chwalla, 1928), and the same was soon done for the sti€ness matrix (James, 1935; Livesley andChandler, 1956). The Øexibility method, applied to the primary statically determinate structure of aredundant frame, can also be used but can be misleading if there are many statically indeterminateinternal forces because the Øexibility matrix of the primary structure, unlike the sti€ness matrix of theoriginal structure, can and typically does, lose positive deÆnitiveness before the Ærst critical load.The matrix sti€ness method in the form of Ænite elements of beams has been proven more suitable forcomputer analysis and has made the calculation of the critical loads of elastic frames a routine problem.For large regular frames, the critical loads can be obtained analytically by methods of di€erencecalculus [BC, sec. 2.9]. Even simpler analytical solutions can be obtained by approximating the regularframe with a micropolar continuum [BC, sec. 2.10].

دانلود ترجمه مقاله خزش غیر خطی و آنالیز کمانش با عمق کم : پوسته کروی

عنوان اصلی لاتین : NONLINEAR CREEP BUCKLING ANALYSIS OF INITIALLY IMPERFECT SHALLOW SPHERICAL SHELLS 

عنوان اصلی فارسی مقاله: خزش غیر خطی و تحلیل کمانش کم عمق: پوسته کروی ناقص

مرتبط با رشته های : مکانیک - عمران

نوع فایل ترجمه : ورد آفیس(که دارای امکان ویرایش می باشد)

تعداد صفحات فایل ترجمه شده: 33 صفحه

کلمات کلیدی مربوطه با این مقاله: ندارد

برای دریافت رایگان نسخه انگلیسی این مقاله اینجا کلیک نمایید

______________________________________

بخشی از ترجمه:

تغییر شکل خزش و کمانش بار خزش برای پوسته کروی متقارن کم عمق بدون عیب و نقض اولیه باشد. برای خزش غیر خطی، هر دو کرنش سخت شدن و زمان سخت شدن جزء قوانین تجزیه و تحلیل می باشد. نتایج نشان می دهد که بازده کرنش سختی بهتر از زمان سخت شدن می باشد. نتایج همچنین نشان می دهد که نقض اولیه نقش مهمی در کاهش خزش کمانش بار بازی می کند. هنگامی که با داده های تجربی نمونه آزمایش مقایسه می شود. دیده می شود که حرکت بسیار کوچکی به سمت کرویت مشاهده می شود. که به منظور یک پیش بینی رضایت بخش در هر دو خزش کمانش بار و خزش تغییر شکل است. علاوه براین به طور کامل تجزیه و تحلیل باید براساس یک مدل خزش ریاضی باشد. که شامل خزش اولیه، ثانویه و خزش سوم می باشد. 

مقدمه :

به خوبی شناخته شده است که ساختار دیواره نازک مواد در اثر تغییر شکل ناشی از خزش در راستای وجود بارهای ثابت در زمان کافی بوده است. برای پوسته کروی یکنواخت وقتی بارگذاری انجام می شود. آن به زمان بستگی داشته و شکست بستگی به طور زمان دارد. زمان به عنوان عامل شکست نیز می تواند نام گذاری شود چرا که خزش در زمان مشخص در حین اعمال بار بوده و شکست ساختار اتفاق می افتد. محاسبه بار همراه با تغییر شکل خزش برای پوسته کروی کم عمق متقارن دلیل اصلی تحقیق زیر می باشد.

عنصر کلیدی درگیر در تجزیه و تحلیل خزش ناشی از کمانش انتخاب معادلات ساختاری برای توصیف رفتار خزش مواد می باشد. انتخاب مناسب باید یک تقریب خوب برای آزمون ارائه دهد. اگر معادلات فوق تنها نشان دهنده خزش ثانویه بتشند یک رابطه خطی بین کرنش خزش و تابع زمان به وجود خواهد آمد. و روش راه حل های مقابله با این وضعیت بسیار آسان است. از سوی دیگر معادله اگر خزش اول و یا سوم را نشان دهد. نتایج به صورت غیر خطی خواهد بود. دو روش به طور گسترده جهت رسیدگی به این موضوع تصویب شده است.  یکی وضعیت زمان سخت شدن و دیگری قوانین کرنشی سختی است. به طور کلی پیش بینی در این دو براساس روش های کاملا متفاوت بوده و انتخاب بین آنها باید در مقایسه پیش بینی های خود با داده های تجربی خود دارد. یکیدیگر از عناصر کلیدی عیوب اولیه است. که در بسیاری از مواقع به طور مستقیم منجر به عدم دقت در فرآیند تولید می شود. نشان داده شده است. 

جهت دانلود محصول اینجا کلیک نمایید

ترجمه ی سلیس و روان مقاله آماده ی خرید می باشد.

قسمتی از مقاله انگلیسی

Introduction :

When the load is done for uniform spherical shell. It depends on time and failure depends on the time. Time can also be named as a failure because the creep at a specified time during loading and structural failure occurs. Calculating the deformation and creep for symmetric shallow spherical shell is the main reason for the investigation.

A key element involved in the analysis of creep buckling of the structural equations to describe the creep behavior of materials. Proper selection should provide a good approximation for the test. If the above equation represents only the secondary creep Btshnd a linear relationship between creep strain and there will be a function of time. And solutions are easy to deal with the situation. On the other side of the equation if the first or third creep show. Results will be non-linear. Two methods have been widely adopted to address this issue. One is the setting time and hardening laws. Another key element is the primary defect. Which in many cases directly leads to inaccuracies in the manufacturing process. it has been shown.

دانلود ترجمه مقاله تجزیه و تحلیل خزش استواری از پوسته ویسکوالاستیک استوانه

عنوان اصلی لاتین :
BRIEF NOTE CREEP-STABILITY ANALYSIS OF VISCOELASTIC CYLINDRICAL SHELLS

عنوان اصلی فارسی مقاله: مروری مختصر بر تحلیل خزش، ثبات ویسکو الاستیک در پوسته های استوانه ای

مرتبط با رشته های : عمران - مکانیک

نوع فایل ترجمه : ورد آفیس(که دارای امکان ویرایش می باشد)

تعداد صفحات فایل ترجمه شده: 17 صفحه

کلمات کلیدی مربوطه با این مقاله: ندارد

برای دریافت رایگان نسخه انگلیسی این مقاله اینجا کلیک نمایید

_______________________________________

بخشی از ترجمه:

این مقاله به تجزیه و تحلیل خزش، ثبات ویسکو الاستیک پوسته استوانه ای تحت فشار محوری پرداخته است.  خواص مکانیکی مواد توسط معادلات ساختاری براساس نظریه ویسکوالاستیک خطی از نظر پیچیدگی اپراتورهای جدایی ناپذیر پرداخته است. راه حل تحلیلی تقریبی برای این مشکل توسط استفاده از روش اصلاح شبه الاستیک ارائه شده است در نتیجه شرایط بی ثباتی برای پوسته فرموله شده است نشان داده شده است. که برای مواد ویسکوالاستیک با خزش محدود محدودیت بارگذاری در ساختار پایدار وجود دارد و مقدار بار بالا ممکن است منجر به کمانش در زمان بحرانی شود. 

1- مقدمه :

ثبات خزش پوسته های دایره ای استوانه توسط پژوهش گران متعددی مورد مطالعه با استفاده از مفاهیم مختلف و قوانین اساسی انجام شده است. تعدادی از تحقیقات با استفاده از روش عیوب به این نتیجه رسیده اند. که در شرایط خزش عیوب اولیه با گذشت زمان توسعه یافته و منجر به فروپاشی ساختار می شود. مهم در این تجزیه و تحلیل این است که معمولا تغییر شکل نامحدود و تا نرخ آن بی نهایت تعریف می شود. برخی از این مطالعات متوسط هوفی و کویشن در سال های اخیر توجه زیادی را توسط برنامه های کاربردی به پژوهش در زمینه خزش متمرکز کرده است. به طور خاص خزش در پوسته استوانه ای به عنوان یک فرآیند لحظه ای بوده که شامل شرایط بنیادی و وابسته به زمان به عنوان تنیمات تعادل است به این ترتیب زمان بحرانی در ارتبازط با اولین بارگذاری است نتایج حاصل از این مطالعات بستگی به محصولات اساسی به عنوان خزش در ساختار است. مقاله حاضر در رابطه با تجزیه و تحلیل پوسته استوانه ای مدور است که خواص مواد توسط معادلات ساختاری ویسکوالاستیک خطی به صورت تئوری تعریف شده باشد. با استفاده از این مفهوم دو شاخه ای شدن مقادیر ویژه به صورت خطی فرموله شده و با استفاده از روش راه حل شبه الاستیک با بهره گیری از مفهوم الاستیک وابسته به زمان به عنوان یک مدل ویسکوالاستیک واقعی است. این رویکرد در تجزیه و تحلیل خزش ثبات ساختار ویسکوالاستیک را مورد بحث قرار می دهد. 

جهت دانلود ترجمه اینجا کلیک نمایید

ترجمه ی سلیس و روان مقاله آماده ی خرید می باشد.

جهت دانلود مقالات دیگر اینجا کلیک کنید

بخشی از مقاله انگلیسی

This article analyzes the creep, visco-elastic stability of cylindrical shell under axial compression is investigated. According to the theory of linear viscoelastic properties by structural equation in terms of complexity, is an integral operators. Viscoelastic materials creep is limited by the limitation load on the structure is stable and time-critical buckling load may be high.

دانلود ترجمه مقاله مشابه سازی شناخت تلفات در ساختمان‌های دارای ستون بندی فولادی

عنوان اصلی لاتین : Simulation study of damage detection in steel shear frame buildings using impulse response and wavelet analysis

عنوان اصلی فارسی مقاله:
مطالعه‌ی شبیه سازی شده‌ی شناسایی خسارت‌ها در ساختمان‌های دارای ستون بندی فولادی با استفاده از واکنش‌های لحظه‌ای و تحلیل موجک‌ها

مرتبط با رشته های : عمران - معماری

نوع فایل ترجمه : ورد آفیس(که دارای امکان ویرایش می باشد)

تعداد صفحات فایل ترجمه شده: 17 صفحه

کلمات کلیدی مربوطه با این مقاله: شناسایی خسارت‌ها، مفصل‌های پلاستیکی، واکنش‌های لحظه‌ای. چارچوب برش

برای دریافت رایگان نسخه انگلیسی این مقاله اینجا کلیک نمایید

_______________________________________

بخشی از مقاله پارسی:

چارچوب‌های سازه‌ای هر دو نوع رفتار ارتجاعی و پلاستیکی رااز خود نشان می‌دهند که نوع رفتار آنها وابسته به بار وارده بر آنهاست. در مراحل اولیه‌ی تخریب زمین لرزه سیستم سازه‌ای در فاز ارتجاعی خود باقی می‌ماند اما هنگامی که این تخریب و بار وارده بیشتر می‌شود، این ستون بندی‌ها سازه را در مقابل ریزش حفظ می‌کنند. تعیین زمان و محل وقوع این خسارت‌ها بسیار مهم است. هدف کلی شیوه‌های قبلی همانند فوریه، فوریه ی سریع و یا تبدیل موجک‌ها یافتن زمان و مکان ایجاد این مفصل‌های تکیه گاهی است. این کار با استفاده از تغییر در محدوده‌ی واکنش‌ها و استفاده از ویژگی‌های ارتعاشی سیستم‌هایی همانند فرکانس لرزش و یا مدهای لرزش سازه صورت می‌گیرد. گر چه، این شیوه‌ها، در کاربردهای اولیه بسیار مؤثر نیستند زیرا ویژگی‌های لرزشی به طور عمده‌ای درابتدای تشکیل مفصل‌های تکیه‌گاهی تغییر نمی‌کنند. دراین تحقیق، از توانایی تبدیل موجک‌ها در به دست آوردن اطلاعات بومی درباره‌ی سیگنال‌ها برای تعیین زمان و مکان تشکیل مفصل‌های تکیه گاهی استفاده می‌شود. این سیگنال‌ها برای تعیین زمان و مکان تشکیل مفصل‌های تکیه گاهی استفاده می‌شود. این سیگنال‌ها همان واکنش‌های ثبت شده سازه‌ی در حال لرزش می‌باشند. نتایج به دست آمده نشان می‌دهند که شیوه‌ی پیشنهادی می‌تواند در تعیین زمان و مکان خسارت بدون استفاده از شیوه‌ها و مفاهیم پیچیده، مؤثر می‌باشند.

ترجمه ی سلیس و روان مقاله آماده ی خرید می باشد.

جهت دانلود محصول اینجا کلیک نمایید

برای دانلود مقالات دیگر که شاید مرتبط با این موضوع شناسایی خسارت‌ها باشد اینجا کلیک نمایید


بخشی از متون خارجی

Impulse response function

A  discrete  linear  system  is  a  digital  implementation  of  alinear  time-invariant  system(LTI).Its  input  is  a  vectorrepresenting the  sampled inputsignal and its output is  avector  of  the  same  size  as  the  input,  representing  thesampled  output  signal.Any  sampled  signal  is  just  aseries  of  scaled  impulses  whose  amplitudes  are  theinstantaneous  amplitudes  of  the  original  analogue  signalwhich occur regularly at the sampling instants.Thus if theinput  signal  (ground  acceleration)  is  just  a  series  ofimpulses considering that the system obeys the principleof  superposition;  by  knowingthesystem’sresponse  toimpulses,  the  output  (response)  of  the  system  to  anyinput signal can be calculated using convolution (Lynn etal., 1997)